膨潤土破碎機，WZP23破碎機廠家，磷灰石破碎機

傳統的鄂式破碎機由于具有結構簡單、工作可靠、制造容易、維修方便、價格低廉、適用性強等優點，所以在工業上得到廣泛應用。其缺點是非連續性破碎、效率較低，破碎比較小，給礦不均勻引起顎板磨損不均勻等。針對其缺點，各鄂式破碎機廠家都在以下幾方面加以改進:優化結構與運動軌跡;改進破碎腔型，以增大破碎比，提高破碎效率，減少磨損，降低能耗，現已普遍應用高深破碎腔和較小嚙角;改進了動顎懸掛方式和襯板的支承方式，改善了鄂破性能;顎板采用了新的耐磨材料，降低了磨損消耗;提高了自動化水平(可自動調節、過載保護、自動潤滑等)。同時也出現了一些新的機型，如雙腔雙動鄂破機，其破碎比可達20-50，排料口調節方便，產量大;雙腔回轉破碎機，兼有顎式破碎機與圓錐破碎機的性能，其產量較同規格的顎式破碎機高50%。還有篩分鄂式破碎機，把篩分和破碎結合為一體，不僅可簡化工藝流程，且能及時將已達粒度要求的物料從破碎腔中排出，減輕了破碎機的堵塞和過粉碎，提高了生產能力，降低了能耗。在大型化方面國內外都已生產1500mmX2100mm規格的顎式破碎機。

1．調整座優化設計

為了使調整座能更好地承受破碎力，減少彈性變形，使其能更好滿足礦石破碎要求，鄂式破碎機廠家對其結構進行有限元優化計算。采用Cosmos／Works工程分析軟件對調整座進行結構優化。其步驟為：

(1)優化目標。定義調整座體積最小為優化目標函數。

(2)設計變量。由于鄂破機的結構所限，調整座的外部尺寸不能變化。從有限元計算結果得知，應力最大的位置在開出方孔的圓角處，定義設計變量為：尺寸25作為第1個設計變量D1，優化時程序推薦范圍是12．5-37．5；開槽上下端厚度30尺寸作為第2個設計變量D2和第3個設計變量D3，推薦值為15—45；圓角半徑R10作為第4個設計變量R1，推薦值為5-20，以推薦值作為設計變量的變動范圍。

(3)定義行為約束。為保證調整座在結構優化前后的強度和剛度不變，即應力值相近，取優化前經有限元計算出的最大應力值228．6MPa作為行為約束尺寸。

(4)網格劃分。第1次優化循環前的網格采用優化前創立靜態分析的網格，在優化的每一次循環中都對網格重新劃分。

(5)運行優化程序。在優化的過程中，當確定了優化循環次數，點擊運行優化程序后，優化自動進行，在優化過程中可以直接從模型中看到設計變量在每次設計周期中改變的數值，直到程序計算出最優結果為止。

(6)顯示結果。當模型完成優化分析后，得出原始和最后設計、某周期的設計歷程、收斂(迭代)圖、局部趨勢圖解等項目。

2．調整座優化結果分析

經有限元優化模塊對調整座結構優化后設計變量的最后結果如圖所示，優化后：尺寸D1明顯增大，因為肋板的作用力直接作用在這個面上，加大這個尺寸就相當于加厚受力面，對應力的合理分布是有顯著作用的；圓角半徑R1也明顯加大。

3．調整座結構改進方案

通過對調整座結構進行優化設計分析，增加肋板力承受面的厚度，減小上、下兩壁的厚度既可減輕調整座重量，同時又增強了調整座的強度、改善了應力集中現象。調整座結構的設計要考慮很多因素，如調整座為鑄鋼件，各個壁厚應盡量均勻。所以調整座的3個壁厚優化尺寸D1調整為30，而D2和D3調整為25，圓角半徑調整為R15。這樣既可增加強度和剛度，又可減小其體積，并使鑄件的壁厚盡量均勻。

鄂式破碎機焊縫在施焊過程中，先后冷卻的時間不同，先焊的焊縫已經凝固，且具有一定的強度，會阻止后焊焊縫在橫向的自南膨脹．使其發生橫向的塑性壓縮變形。疊加焊縫上的后焊焊縫冷卻收縮時受到已凝固的焊縫限制而產生橫向拉應力，同時在先焊焊縫內產生橫向壓應力。橫向收縮引起的橫向應力與施焊方向、先后次序有關。

在中厚鋼板的焊接連接中，焊縫需要多層施焊，因此．除有縱向和橫向殘余應力外，還存在著沿鋼板厚度方向的殘余應力。這三種應力形成比較嚴重的三軸應力，大大降低了材料的塑性，增高了強度和硬度，在低溫環境下，更使裂紋容易發生和發展，加速構件的脆性破壞。鋼結構在焊接時，特別是板厚大，拘束應力大，使焊縫不能自由收縮，導致雙向、三向焊接應力產生。這種焊接殘余應力一般能達到鋼材的屈服極限值，是產生延遲裂紋及板材層狀撕裂重要的影響因素之一。傳統鄂式破碎機廠家結構的不合理，剛度過大，拘束力過大，焊接應力無法釋放，均會造成裂紋的產生。因此，采用合理的結構接頭設計，采用剛性較小的節點形式，并合理安排施焊次序等，可以降低拘束應力。

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